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 　　為了降低舒張阻力，可在塑料帽壁膜內(nèi)表面開預制槽。為簡化問題，建立彈丸侵徹塑料帽最大阻力函數(shù)模型，提出基本假設(shè)：(1)發(fā)射藥開始燃燒瞬間，彈丸起始運動主要靠點火系統(tǒng)所產(chǎn)生的點火氣體的氣動推力作用，并忽略點火系統(tǒng)燃燒溫度對塑料帽的影響;(2)相對于塑料材質(zhì)，彈丸為絕對剛性，不發(fā)生任何破壞變形和質(zhì)量損失;(3)塑料帽壁膜變形、破壞和質(zhì)量損失符合一維模型。假設(shè)(1)、(2)與實驗是一致的。對于(1)，因為點火系統(tǒng)在彈丸和塑料帽的底部，彈丸完全通過塑料帽時，點火系統(tǒng)燃燒溫度才侵蝕塑料帽，當火藥燃燒的時候，此時彈丸侵徹塑料帽的過程已經(jīng)完成，發(fā)射藥燃燒溫度對塑料帽無影響，所以該假設(shè)是合理的。對于(3)，彈丸在舒張塑料帽壁膜過程中，有拉伸、擠壓、摩擦和撕裂等作用，但以拉伸變形為主，因此該假設(shè)是合理的，它可以簡化問題，以便建立最大阻力函數(shù)模型。

　　彈丸侵徹塑料帽過程最大阻力函數(shù)模型，彈丸對塑料帽壁膜的沖剪過程(1)平帽型塑料帽最大沖剪阻力函數(shù)模型彈丸頭部接觸處的壁膜產(chǎn)生塑性流動變形隆起伸長到一定長度后，與彈丸頭部接觸處即刻產(chǎn)生沖剪塑性破壞片，所具有的沖剪阻力為Ftx=PgD5ySs(2.1)最大沖剪阻力與彈丸頭部同壁膜接觸狀況有關(guān)，還與阻通比有關(guān)。經(jīng)過修正后的最大沖剪阻力為Ft=PgD5ySsLF-F-=d0DyL=AnA0Ss=12Rs5y=2.854D-0.426(2.2)在(2.1)、(2.2)式中Ft為最大沖剪阻力(N)，L為接觸形狀比，F(xiàn)-為阻通比，An為塑料帽壁膜與彈丸頭部接觸處微元體的內(nèi)表面積(mm2)，A0為彈丸頭部微元體的表面積(mm2)，d0為特定彈丸最大直徑(mm)，Dy為塑料帽上部最大孔徑(mm)，Ss為塑料材質(zhì)剪切強度(kg/cm2)，Rs為塑料材質(zhì)抗拉強度(kg/cm2)，D為塑料帽壁膜厚度(cm)，5y為最大沖剪孔徑(cm)，g為重力加速度(取值9.81)。(2)錐形塑料帽最大沖剪阻力函數(shù)模型對這種特定彈丸，其破壞圓片的大小為一常數(shù)，即5y=22R0(2.3)式中R0為彈丸頭部球半徑(cm)。沖剪力與壁膜厚度和夾角有關(guān)，作用彈丸底部最小燃氣推力等于塑料帽對彈丸的最大沖剪阻力。求出沖剪阻力為(推導略)Ft=PgRs2R0D+D2cosH22(2.4)式中H為塑料帽壁膜錐角。選定特定彈丸后，侵徹阻力越大需要點火系統(tǒng)給于彈丸的氣動力越大，當點火系統(tǒng)不可能給于較大的氣動力時，彈丸就不可能順利穿透塑料帽，彈道效率較低，只有通過模型計算塑料帽壁膜厚度和結(jié)構(gòu)尺寸，降低彈丸侵徹塑料帽的阻力才能提高彈道效率，這一點已被彈道實驗證明。